{"id":93927,"date":"2025-04-11T11:56:30","date_gmt":"2025-04-11T09:56:30","guid":{"rendered":"https:\/\/sdcverifier.com\/sin-categoria\/banco-de-pruebas-de-pandeo-de-placas-ur-s35-calculos-manuales-vs-sdc-verifier\/"},"modified":"2026-03-31T17:16:06","modified_gmt":"2026-03-31T15:16:06","slug":"banco-de-pruebas-de-pandeo-de-placas-ur-s35-calculos-manuales-vs-sdc-verifier","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/benchmarks\/banco-de-pruebas-de-pandeo-de-placas-ur-s35-calculos-manuales-vs-sdc-verifier\/","title":{"rendered":"Banco de pruebas de pandeo de placas UR S35: C\u00e1lculos manuales vs. SDC Verifier"},"content":{"rendered":"
\n
\n
\n
\n Puntos de referencia<\/span>

Banco de pruebas de pandeo de placas UR S35: C\u00e1lculos manuales vs. SDC Verifier<\/h1>\n
\n \/ 11 Abr 2025<\/span>\n \n \/ por:\n \"User Yurii Shumak<\/a> <\/span>\n <\/div>\n <\/div>\n
\"\"<\/div> <\/div>\n

Este punto de referencia eval\u00faa la aplicaci\u00f3n de la norma UR S35 de pandeo de placas (febrero 2023, Corr. 1 sep. 2024) utilizando un modelo de elementos finitos construido y comprobado en SDC Verifier. Se cre\u00f3 un modelo de placa de acero con unas dimensiones de 10,2 \u00d7 5,4 \u00d7 1,1 metros y se carg\u00f3 con casos de fuerza realistas para simular las condiciones de pandeo. El objetivo de esta prueba comparativa es validar la implementaci\u00f3n de SDC Verifier frente a los c\u00e1lculos realizados manualmente, basados en la metodolog\u00eda UR S35. <\/p>\n

La configuraci\u00f3n del modelo incluye propiedades precisas de los materiales, condiciones de contorno realistas y una aplicaci\u00f3n clara de las cargas a lo largo de la placa superior. Se realizaron c\u00e1lculos manuales paso a paso, aplicando todas las ecuaciones de los c\u00f3digos pertinentes y los factores intermedios para determinar las tensiones \u00faltimas de pandeo y el factor de utilizaci\u00f3n. Estos resultados se compararon despu\u00e9s con la comprobaci\u00f3n autom\u00e1tica en SDC Verifier. <\/p>\n

\n <\/div>\n <\/div>\n <\/div>\n
\n

Se dise\u00f1\u00f3 un modelo de placa de prueba con unas dimensiones de 10,2 \u00d7 5,4 \u00d7 1,1 m<\/strong> para<\/strong> realizar este an\u00e1lisis comparativo:<\/p>\n

<\/p>\n

\"\"<\/figure>\n

El modelo se constri\u00f1\u00f3 en las cuatro esquinas inferiores donde se conectan las placas laterales.
Se aplicaron fuerzas en los bordes de la placa superior con los siguientes valores:<\/p>\n

    \n
  • |\ud835\udc39\u2097\u207a| = |\ud835\udc39\u2097-| = 3000 kN<\/em><\/li>\n
  • |\ud835\udc39\u209b\u207a| = |\ud835\udc39\u209b-| = 2550 kN<\/em><\/li>\n
  • |\ud835\udc39\u209a\u207a| = |\ud835\udc39\u209a-| = 2500 kN<\/em><\/li>\n<\/ul>\n

    <\/p>\n

    \"\"<\/figure>\n

    Se eligi\u00f3 una de las placas superiores para todos los c\u00e1lculos incluidos en la comprobaci\u00f3n.<\/strong><\/p>\n

    <\/p>\n

    \"\"<\/figure>\n

    La dimensi\u00f3n de la placa:<\/strong><\/p>\n

      \n
    • \n

      Longitud:<\/strong> a<\/em> = 3.400 m<\/p>\n<\/li>\n

    • \n

      Anchura:<\/strong> b<\/em> = 1,350 m<\/p>\n<\/li>\n

    • \n

      Espesor:<\/strong> t\u209a<\/em> = 0,012 m<\/p>\n<\/li>\n<\/ul>\n

      El material de la chapa – propiedades del acero dulce:<\/strong><\/p>\n

        \n
      • \n

        M\u00f3dulo de Young:<\/strong> E<\/em> = 210 GPa<\/p>\n<\/li>\n

      • \n

        Relaci\u00f3n de Poisson:<\/strong> \u03bd<\/em> = 0,3<\/p>\n<\/li>\n

      • \n

        Densidad de la masa:<\/strong> \u03c1<\/em> = 7850 kg\/m\u00b3<\/p>\n<\/li>\n

      • \n

        Resistencia a la tracci\u00f3n:<\/strong> R\u2098<\/em> = 360 MPa<\/p>\n<\/li>\n

      • \n

        Tensi\u00f3n de fluencia:<\/strong> R\u2091H,P<\/em> = 235 MPa<\/p>\n<\/li>\n<\/ul>\n

        Debido a la complejidad del modelo, todos los valores de tensi\u00f3n necesarios se obtuvieron con ayuda del MEF.<\/strong><\/p>\n

        Valores obtenidos:<\/strong><\/p>\n

          \n
        • \n

          \u03c3\u2093<\/em> = 37,14 MPa<\/p>\n<\/li>\n

        • \n

          \u03c3\u1d67<\/em> = 25,12 MPa<\/p>\n<\/li>\n

        • \n

          \u03c4<\/em> = 16,34 MPa<\/p>\n<\/li>\n<\/ul>\n

          <\/p>\n

          <\/p>\n

          <\/p>\n<\/div>

          \n

          C\u00e1lculos<\/h2>

          Para comprobar los resultados, primero se realizaron c\u00e1lculos anal\u00edticos.<\/strong>
          Ecuaciones finales para los estados l\u00edmite seg\u00fan el c\u00f3digo(Sec. 5 \/ [2.2.1]<\/strong>):<\/p>\n

          I.<\/strong><\/p>\n

          (\u03b31\u03c3xS\u03c3x)e0-B(\u03b31\u03c3xS\u03c3x)e0\/2(\u03b31\u03c3yS\u03c3y)e0\/2+(\u03b31\u03c3yS\u03c3y)e0+(\u03b31\u2223\u03c4\u2223S\u03c4c)e0=1<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

          II.<\/strong> (cuando \u03c3x\u22650sigma_x geq 0<\/span>\u03c3<\/span>x<\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span>\u2265<\/span><\/span>0<\/span><\/span><\/span><\/span><\/span>)<\/p>\n

          (\u03b32\u03c3xS\u03c3x)2\/\u03b2p2.5+(\u03b32\u2223\u03c4\u2223S\u03c4c)2\/\u03b2p2.5=1<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

          III.<\/strong> (cuando \u03c3y\u22650sigma_y geq 0<\/span>\u03c3<\/span>y<\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span>\u2265<\/span><\/span>0<\/span><\/span><\/span><\/span><\/span>)<\/p>\n

          (\u03b33\u03c3yS\u03c3y)2\/\u03b2p2.5+(\u03b33\u2223\u03c4\u2223S\u03c4c)2\/\u03b2p2.5=1<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

          IV.<\/strong><\/p>\n

          \u03b34\u2223\u03c4\u2223S\u03c4c=1<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

          Relaci\u00f3n de aspecto del panel de la placa<\/strong> (Sec. 5 \/ S\u00edmbolos):<\/p>\n

          \u03b1=ab=3.401.35=\u03b1=2.519<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

          Tensi\u00f3n de referencia de pandeo el\u00e1stico<\/strong> (Sec. 5 \/ S\u00edmbolos):<\/p>\n

          \u03c3E=\u03c02E12(1-\u03bd2)(tpb)2sigma_E = frac{pi^2 E}{12(1 – nu^2)} izquierda( frac{t_p}{b} derecha)^2<\/p>\n

          <\/span><\/span><\/span><\/p>\n


          \n<\/span><\/span><\/span>\u03c3E=\u03c02\u22c5210\u22c510912\u22c5(1\u22120.32)(0.0121.35)2=\u03c3E=1.499\u00d7106 Pa<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

          Relaci\u00f3n de tensiones en los bordes<\/strong><\/p>\n

          Como se define en la Sec. 5 \/ S\u00edmbolos<\/strong>, la relaci\u00f3n de tensiones en los bordes se fij\u00f3 en 1 en ambas direcciones.
          Las tensiones se calculan utilizando un enfoque de media ponderada<\/strong> (App. 1 \/ [2.2.1] <\/em>).<\/p>\n

          \u03c8<\/span>=<\/span><\/span>1<\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/p>\n

          El factor de correcci\u00f3n<\/strong> F<sub>long<<\/em> \/sub ><\/em>(<\/strong>Sec. 5 \/[2.2.4]<\/strong>) se fij\u00f3 en 1 (Sec. 5 \/ Tabla 2):<\/p>\n

          Flong=1<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

          El factor de correcci\u00f3n<\/strong> F<sub>tran<<\/em> \/sub ><\/em>(Sec. 5 \/ [2.2.5]<\/strong>) se fij\u00f3 en 1:<\/p>\n

          Ftran=1<\/span><\/span><\/span><\/p>\n<\/div>

          \n

          Tensiones \u00faltimas de pandeo – Caso 1<\/h2>

          (Calculado seg\u00fan la Sec. 5 \/ Tabla 3)<\/em><\/p>\n

          <\/p>\n

          Tensiones \u00faltimas de pandeo – Caso 1<\/strong><\/h3>\n

          (Calculado seg\u00fan la Sec. 5 \/ Tabla 3)<\/em><\/p>\n

          \"\"<\/p>\n

          Configuraci\u00f3n de la compresi\u00f3n:<\/strong><\/p>\n

          Placa superior comprimida en direcci\u00f3n x<\/strong> con relaci\u00f3n de tensiones en los bordes:<\/p>\n

          \u03c8=1<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

          Par\u00e1metros intermedios:<\/strong><\/p>\n

          Factor de anchura efectiva<\/strong><\/p>\n

          c=min\u2061((1.25\u22120.12\u22c5\u03c8),1.25)=min\u2061(1.13,1.25)=1.13<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

          Par\u00e1metro de esbeltez<\/strong><\/p>\n

          \u03bbc=c2(1+1-0.88c)=1.132(1+1-0.881.13)lambda_c = frac{c}{2} izquierda(1 + sqrt{1 – frac{0.88}{c}}derecha) = frac{1.13}{2} izquierda(1 + sqrt{1 – frac{0.88}{1.13}}derecha)<\/span><\/span><\/span>\u03bbc=0,831<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

          Coeficiente de pandeo en direcci\u00f3n x<\/strong><\/p>\n

          Kx=Flong\u22c58.4\u03c8+1.1=1\u22c58.41+1.1=4<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

          Grado de esbeltez de referencia en direcci\u00f3n x<\/strong><\/p>\n

          (Sec. 5 \/ [2.2.2])<\/em><\/p>\n

          \u03bbx=ReH,PKx\u22c5\u03c3E=235\u22c51064\u22c51.4996549\u22c5106=1.979<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

          Factor de reducci\u00f3n de la tensi\u00f3n en direcci\u00f3n x<\/strong><\/p>\n

          (Sec. 5 \/ Tabla 3)<\/em><\/p>\n

          Cx=c(1\u03bbx\u22120.22\u03bbx2)=1.13\u22c5(11.979\u22120.22(1.979)2)=0.507<\/span><\/span><\/span><\/p>\n<\/div>

          \n

          Tensiones \u00faltimas de pandeo – Caso 2<\/h2>

          (Calculado seg\u00fan la Sec. 5 \/ Tabla 3)<\/em><\/p>\n

          \"\"<\/p>\n

          Configuraci\u00f3n de la compresi\u00f3n:<\/strong><\/p>\n

          Placa superior comprimida en direcci\u00f3n y<\/strong> con relaci\u00f3n de tensiones en los bordes:<\/p>\n

          \u03c8=1<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

          Par\u00e1metros intermedios:<\/strong><\/p>\n

          Factor de anchura efectiva<\/strong><\/p>\n

          c=min\u2061((1.25\u22120.12\u22c5\u03c8),1.25)=min\u2061(1.13,1.25)=1.13<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

          Par\u00e1metro de esbeltez<\/strong><\/p>\n

          \u03bbc=c2(1+1-0,88c)=1,132(1+1-0,881,13)lambda_c = frac{c}{2} izquierda(1 + sqrt{1 – frac{0,88}{c}}derecha) = frac{1,13}{2} izquierda(1 + sqrt{1 – frac{0,88}{1,13}}derecha)
          \n<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

          \u03bbc=0,831<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

          Par\u00e1metro<\/strong><\/p>\n

          f1=(1\u2212\u03c8)(\u03b1\u22121)=(1\u22121)(2.519\u22121)=0<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

          Coeficiente de pandeo en la direcci\u00f3n y<\/strong><\/p>\n

          Ky=Ftran\u22c52(1+1\u03b12)21+\u03c8+1-\u03c8100\u22c5(2,4\u03b12+6,9f1)K_y = F_{tran} cdot frac{2 izquierda(1 + frac{1}{alfa^2}derecha)^2}{1 + psi + frac{1 – psi}{100} cdot izquierda( frac{2,4}{alfa^2 + 6,9 f_1} derecha)}<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

          Ky=1\u22c52(1+12.5192)21+1+1\u22121100\u22c5(2.42.5192+6.9\u22c50)=1.340<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

          Grado de esbeltez de referencia en direcci\u00f3n y<\/strong><\/p>\n

          (Sec. 5 \/ [2.2.2])<\/em><\/p>\n

          \u03bby=ReH,PKy\u22c5\u03c3E=235\u22c51061.340\u22c51.4996549\u22c5106=3.419<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

          Factor c1c_1<\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/strong><\/p>\n

          (Sec. 5 \/ [2.2.3], basado en el m\u00e9todo de evaluaci\u00f3n SP-A)<\/em><\/p>\n

          c1=(1-1\u03b1),c1\u22650c_1 = izquierda(1 – frac{1}{alfa}derecha), quad c_1 geq 0<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

          c1=1-12.519=0.603<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

          R=0.220<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

          Condiciones para \u03bbp2lambda_p^2<\/span><\/span> Basadas en la esbeltez:<\/strong><\/p>\n

            \n
          1. \n<\/li>\n<\/ol>\n

            \u03bbp2=\u03bby2\u22120.5and1\u2264\u03bbp2\u22643<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

              \n
            1. \n<\/li>\n<\/ol>\n

              \u03bbp2=3.4192\u22120.5and1\u2264\u03bbp2\u22643<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                \n
              1. \n<\/li>\n<\/ol>\n

                \u03bbp2=3<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                Factor de correcci\u00f3n FF<\/span><\/span> – Formas condicionales<\/strong><\/p>\n

                  \n
                1. \n

                  F\u00f3rmula general:<\/strong><\/p>\n<\/li>\n<\/ol>\n

                  F=(1\u2212(Ky0.91\u22121)\u03bbp2)\u22c5c1andF\u22650<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                    \n
                  1. \n

                    Sustituido por el caso 2:<\/strong><\/p>\n<\/li>\n<\/ol>\n

                    F=(1\u2212(1.3400.91\u22121)3)\u22c50.603andF\u22650<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      \n
                    1. \n

                      Resultado:<\/strong><\/p>\n<\/li>\n<\/ol>\n

                      F=0.508<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      C\u00e1lculo del par\u00e1metro TT<\/span><\/span><\/strong><\/p>\n

                      F\u00f3rmula general:<\/strong><\/p>\n

                      T=\u03bby+1415\u03bby+13<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      Valores sustituidos:<\/strong><\/p>\n

                      T=3.419+1415\u22c53.419+13<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      Resultado:<\/strong><\/p>\n

                      T=4.026<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      C\u00e1lculo del par\u00e1metro HH<\/span><\/span><\/strong><\/p>\n

                      F\u00f3rmula general:<\/strong><\/p>\n

                      H=\u03bby-2\u03bbyc(T+T2-4)yH\u2265R<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      Valores sustituidos:<\/strong><\/p>\n

                      H=3.419\u22122\u22c53.4191.13\u22c5(4.026+4.0262\u22124)andH\u22650.22<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      Resultado:<\/strong><\/p>\n

                      H=2.614<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      Factor de reducci\u00f3n de la tensi\u00f3n en la direcci\u00f3n y CyC_y<\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/strong><\/p>\n

                      (Sec. 5 \/ Tabla 3)<\/em><\/p>\n

                      F\u00f3rmula general:<\/strong><\/p>\n

                      Cy=c(1\u03bby-R+F2(H-R)\u03bby2)<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      Valores sustituidos:<\/strong><\/p>\n

                      Cy=1.13\u22c5(13.419\u22120.22+0.5082\u22c5(2.614\u22120.22)3.4192)<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      Resultado:<\/strong><\/p>\n

                      Cy=0,250<\/span><\/span><\/span><\/p>\n<\/div>

                      \n

                      Caso 15: pandeo por cizalladura en direcci\u00f3n xy<\/h2>

                      <\/p>\n

                      Caso 15: pandeo por cizalladura en direcci\u00f3n xy<\/strong><\/h3>\n

                      \"\"<\/p>\n

                      Coeficiente de pandeo por cizallamiento K\u03c4K_tau<\/span><\/span><\/strong><\/p>\n

                      F\u00f3rmula general:<\/strong><\/p>\n

                      K\u03c4=3(5,34+4\u03b12)<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      Sustituido:<\/strong><\/p>\n

                      K\u03c4=3(5.34+42.5192)=10.341<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      Grado de esbeltez de referencia \u03bb\u03c4lambda_tau<\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/strong><\/p>\n

                      (Sec. 5 \/ [2.2.2])<\/em><\/p>\n

                      \u03bb\u03c4=ReH,PK\u03c4\u22c5\u03c3Elambda_tau = sqrt{ frac{R_{eH,P}}{K_tau cdot sigma_E} }<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      \u03bb\u03c4=235\u22c510610.341\u22c51.4996549\u22c5106=1.231<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      Factor de reducci\u00f3n del esfuerzo cortante C\u03c4C_tau<\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/strong><\/p>\n

                      (Sec. 5 \/ Tabla 3)<\/em><\/p>\n

                      C\u03c4=0.84\u03bb\u03c4=0.841.231=0.682<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      <\/p>\n

                      Tensiones \u00faltimas de pandeo<\/strong><\/p>\n

                      (Calculado seg\u00fan la Sec. 5 \/ [2.2.3])<\/em><\/p>\n

                      En la direcci\u00f3n paralela al borde m\u00e1s largo del panel de pandeo:<\/strong><\/p>\n

                      \u03c3cx=Cx\u22c5ReH,P=0,507\u22c5235 MPa=119,145 MPa<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      En la direcci\u00f3n paralela al borde m\u00e1s corto del panel de pandeo:<\/strong><\/p>\n

                      \u03c3cy=Cy\u22c5ReH,P=0,250\u22c5235 MPa=58,750 MPa<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      Esfuerzo de pandeo por cizallamiento:<\/strong><\/p>\n

                      \u03c4c=C\u03c4\u22c5ReH,P3=0,682\u22c5235 MPa3=92,532 MPa<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      C\u00e1lculo del par\u00e1metro de esbeltez de la chapa \u03b2pbeta_p<\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/strong><\/p>\n

                      (Sec. 5 \/ [2.2.1])<\/em><\/p>\n

                      F\u00f3rmula general:<\/strong><\/p>\n

                      \u03b2p=btpReH,PE<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      Valores sustituidos:<\/strong><\/p>\n

                      \u03b2p=1.3500.012\u22c5235\u22c5106210\u22c5109<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      Resultado:<\/strong><\/p>\n

                      \u03b2p=3,763<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      Coeficiente BB<\/span><\/span><\/strong><\/p>\n

                      (Seg\u00fan Sec. 5 \/ Tabla 1)<\/em><\/p>\n

                      F\u00f3rmula general:<\/strong><\/p>\n

                      B=0,7-0,3\u22c5\u03b2p\u03b12<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      Valores sustituidos:<\/strong><\/p>\n

                      B=0.7\u22120.3\u22c53.7632.5192<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      Resultado:<\/strong><\/p>\n

                      B=0.522<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      Coeficiente e0e_0<\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/strong><\/p>\n

                      (Seg\u00fan Sec. 5 \/ Tabla 1)<\/em><\/p>\n

                      F\u00f3rmula general:<\/strong><\/p>\n

                      e0=2\u03b2p0,25<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      Valores sustituidos:<\/strong><\/p>\n

                      e0=23.7630.25<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      Resultado:<\/strong><\/p>\n

                      e0=1.436<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      Ecuaciones finales para los estados l\u00edmite<\/strong><\/p>\n

                      (Transformado de la Sec. 5 \/ [2.2.1] para calcular los factores multiplicadores de tensi\u00f3n que act\u00faan sobre las cargas \u03b3gamma<\/span>\u03b3<\/span><\/span><\/span><\/span>)<\/em><\/p>\n

                      I.<\/strong><\/p>\n

                      \u03b3c1=(1(\u03c3xS\u03c3cx)e0-B(\u03c3xS\u03c3cx)e0\/2(\u03c3yS\u03c3cy)e0\/2+(\u03c3yS\u03c3cy)e0+(\u2223\u03c4S\u2223\u03c4c)e0)1e0<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      II.<\/strong><\/p>\n

                      \u03b3c2=(1(\u03c3xS\u03c3cx)2\/\u03b2p0.25+(\u2223\u03c4S\u2223\u03c4c)2\/\u03b2p0.25)\u03b2p0.25\/2<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      III.<\/strong><\/p>\n

                      \u03b3c3=(1(\u03c3yS\u03c3cy)2\/\u03b2p0.25+(\u2223\u03c4S\u2223\u03c4c)2\/\u03b2p0.25)\u03b2p0.25\/2<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      IV.<\/strong><\/p>\n

                      \u03b3c4=\u03c4c\u2223\u03c4S\u2223<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      Factor de seguridad parcial<\/strong><\/p>\n

                      (Sec. 5 \/ S\u00edmbolos)<\/em><\/p>\n

                      S=1S = 1<\/span>S<\/span>=<\/span><\/span>1<\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      Valores calculados de los factores multiplicadores de tensi\u00f3n \u03b3gamma<\/span><\/span>:<\/strong><\/p>\n

                      I.<\/strong><\/p>\n

                      \u03b3c1=1,763<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      II.<\/strong><\/p>\n

                      \u03b3c2=2,486<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      III.<\/strong><\/p>\n

                      \u03b3c3=1,968<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      IV.<\/strong><\/p>\n

                      \u03b3c4=5,663<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      Criterio de fracaso<\/strong><\/p>\n

                      El factor multiplicador de tensi\u00f3n m\u00ednimo<\/strong> entre todos los valores calculados se utiliza como factor multiplicador de tensi\u00f3n en el momento del fallo:<\/p>\n

                      \u03b3c=min\u2061(\u03b3c1,\u03b3c2,\u03b3c3,\u03b3c4)=1.763<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      Factor de utilizaci\u00f3n \u03b7acteta_{act}<\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/span><\/strong><\/p>\n

                      (Sec. 1 \/ [3.2.2])<\/em><\/p>\n

                      F\u00f3rmula:<\/strong><\/p>\n

                      \u03b7act=1\u03b3c<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      Sustituido:<\/strong><\/p>\n

                      \u03b7act=11,763<\/span><\/span><\/span><\/p>\n

                      Resultado:<\/strong><\/p>\n

                      \u03b7act=0,567<\/span><\/span><\/span><\/p>\n<\/div>

                      \n

                      Preparaci\u00f3n del material y comprobaci\u00f3n del SDC Verifier<\/h2>

                      En SDC Verifier<\/strong>, la norma se a\u00f1adi\u00f3 utilizando los mismos supuestos materiales<\/strong>, y la comprobaci\u00f3n se realiz\u00f3 en consecuencia.<\/p>\n

                      1. Propiedades del acero dulce<\/strong><\/h3>\n

                      <\/p>\n

                      \"\"<\/figure>\n

                      Propiedades de la placa superior (T = 12 mm)<\/strong><\/h3>\n

                      <\/p>\n

                      \"\"<\/figure>\n

                      Resumen de propiedades<\/strong><\/h3>\n

                      Calculado para el CSys \u00ab0..B\u00e1sico Rectangular<\/em><\/p>\n

                      <\/p>\n

                      \"\"<\/figure>\n

                      Cargas FEM – Bordes largos<\/strong><\/h3>\n

                      Esta secci\u00f3n contiene informaci\u00f3n sobre las cargas aplicadas al modelo.<\/em><\/p>\n

                      <\/p>\n

                      \"\"<\/figure>\n

                      Cargas FEM – Bordes cortos<\/strong><\/h3>\n

                      Esta secci\u00f3n contiene informaci\u00f3n sobre las cargas aplicadas a los bordes cortos del modelo.<\/em><\/p>\n

                      <\/p>\n

                      \"\"<\/figure>\n

                      Cargas FEM – Bordes largos paralelos<\/strong><\/h3>\n

                      Esta secci\u00f3n describe las cargas aplicadas a lo largo de los bordes largos en la direcci\u00f3n Y.<\/em><\/p>\n

                      <\/p>\n

                      \"\"<\/figure>\n

                      Restricciones<\/strong><\/h3>\n

                      Esta secci\u00f3n proporciona informaci\u00f3n sobre las partes limitadas del modelo.<\/em><\/p>\n

                      <\/p>\n

                      \"\"<\/figure>\n

                      Resultados: Trabajo 1 – Conjunto de carga ‘1<\/strong><\/h3>\n

                      UR S35 Pandeo de chapas (2023)<\/strong>
                      Aplicaci\u00f3n seg\u00fan UR S35 Evaluaci\u00f3n de la resistencia al pandeo de elementos estructurales de buques, febrero 2023 (Corr. 1 sep. 2024)<\/em><\/p>\n

                      Sistema de unidades<\/strong><\/p>\n

                        \n
                      • \n

                        MKS (Metro \/ Kilogramo \/ Segundo)<\/p>\n<\/li>\n

                      • \n

                        Normas referenciadas: API RP 2A, ISO 19902, NORSOK N004, DIN 15018, FEM 1.001, Euroc\u00f3digo3.<\/p>\n<\/li>\n<\/ul>\n

                        <\/p>\n

                        \"\"<\/figure>\n

                        Resultados intermedios de las tensiones \u00faltimas de pandeo<\/strong><\/h3>\n

                        <\/p>\n

                        \"\"<\/figure>\n

                        <\/p>\n

                        <\/p>\n

                        <\/p>\n

                        <\/p>\n

                        <\/p>\n

                        <\/p>\n

                        <\/p>\n

                        <\/p>\n

                        <\/p>\n<\/div>

                        \n

                        Comparaci\u00f3n de resultados: C\u00e1lculos manuales frente a la comprobaci\u00f3n del SDC Verifier<\/h2>

                        Tensiones \u00faltimas de pandeo [MPa]\n

                        \n
                        \n\n\n\n\n\n\n\n
                        Par\u00e1metro<\/strong><\/th>\nC\u00e1lculos manuales<\/strong><\/th>\nSDC Verifier<\/strong><\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
                        \u03c3cx<\/sub><\/td>\n119.145<\/td>\n119.252<\/td>\n<\/tr>\n
                        \u03c3cy<\/sub><\/td>\n58.750<\/td>\n58.631<\/td>\n<\/tr>\n
                        \u03c4c<\/sub><\/td>\n92.932<\/td>\n92.585<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n<\/div>\n

                        Inversa de los factores multiplicadores de tensi\u00f3n que act\u00faan sobre las cargas<\/p>\n

                        \n
                        \n\n\n\n\n\n\n\n\n
                        Par\u00e1metro<\/strong><\/th>\nC\u00e1lculos manuales<\/strong><\/th>\nSDC Verifier<\/strong><\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
                        1 \/ \u03b3c1<\/sub><\/td>\n0.567<\/td>\n0.562<\/td>\n<\/tr>\n
                        1 \/ \u03b3c2<\/sub><\/td>\n0.402<\/td>\n0.396<\/td>\n<\/tr>\n
                        1 \/ \u03b3c3<\/sub><\/td>\n0.508<\/td>\n0.504<\/td>\n<\/tr>\n
                        1 \/ \u03b3c4<\/sub><\/td>\n0.177<\/td>\n0.169<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n<\/div>\n

                        Factor de utilizaci\u00f3n<\/p>\n

                        \u03b7act<\/sub><\/strong> = 1 \/ \u03b3c1<\/sub><\/strong> | 0.567<\/strong> (Mano) | 0.562<\/strong> (SDC Verifier) |<\/p>\n

                        Los resultados del SDC Verifier<\/strong> son coherentes con los obtenidos mediante c\u00e1lculos manuales<\/strong>, lo que valida la precisi\u00f3n del modelo y la aplicaci\u00f3n de las comprobaciones de pandeo de la chapa UR S35.<\/p>\n<\/div>

                        \n

                        Conclusi\u00f3n<\/h2>

                        La comparaci\u00f3n demuestra un alto nivel de concordancia entre los c\u00e1lculos manuales y los resultados obtenidos mediante SDC Verifier. Las desviaciones en las tensiones calculadas y los factores de utilizaci\u00f3n se mantuvieron dentro de un margen insignificante, lo que confirma tanto la correcci\u00f3n del enfoque anal\u00edtico como la integridad de la norma implementada en SDC Verifier. Este punto de referencia proporciona una gran confianza en el uso de SDC Verifier para las evaluaciones de pandeo de placas UR S35 en escenarios de an\u00e1lisis estructural del mundo real. <\/p>\n<\/div>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"","protected":false},"author":16,"featured_media":93928,"parent":0,"comment_status":"closed","ping_status":"closed","sticky":false,"template":"single-new.php","format":"standard","meta":{"_acf_changed":false,"inline_featured_image":false,"footnotes":""},"categories":[626],"tags":[],"class_list":["post-93927","post","type-post","status-publish","format-standard","has-post-thumbnail","hentry","category-benchmarks"],"acf":[],"aioseo_notices":[],"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/93927","targetHints":{"allow":["GET"]}}],"collection":[{"href":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/posts"}],"about":[{"href":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/types\/post"}],"author":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/users\/16"}],"replies":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/comments?post=93927"}],"version-history":[{"count":0,"href":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/93927\/revisions"}],"wp:featuredmedia":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/media\/93928"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=93927"}],"wp:term":[{"taxonomy":"category","embeddable":true,"href":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/categories?post=93927"},{"taxonomy":"post_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/tags?post=93927"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}