{"id":94707,"date":"2023-10-05T12:44:17","date_gmt":"2023-10-05T10:44:17","guid":{"rendered":"https:\/\/sdcverifier.com\/sin-categoria\/diferencias-entre-ansi-aisc-360-22-y-ansi-aisc-360-10-capitulos-d-a-h\/"},"modified":"2026-04-22T15:23:56","modified_gmt":"2026-04-22T13:23:56","slug":"diferencias-entre-ansi-aisc-360-22-y-ansi-aisc-360-10-capitulos-d-a-h","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/articles\/diferencias-entre-ansi-aisc-360-22-y-ansi-aisc-360-10-capitulos-d-a-h\/","title":{"rendered":"Diferencias entre ANSI\/AISC 360-22 y ANSI\/AISC 360-10. Cap\u00edtulos D a H"},"content":{"rendered":"\n<p>En el mundo de la ingenier\u00eda, la precisi\u00f3n y la seguridad son primordiales. Las normas ANSI\/AISC (American National Standards Institute\/American Institute of Steel Construction) han sido durante mucho tiempo la base para el dise\u00f1o de estructuras de acero en <a class=\"ek-link\" href=\"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/industrias\/\">diversos sectores<\/a>, como la ingenier\u00eda civil, la elevaci\u00f3n de cargas pesadas, la construcci\u00f3n mar\u00edtima y en alta mar, y otros. Entre estas normas, la especificaci\u00f3n <a href=\"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/engineering-standards\/normas-aisc\/\" title=\"\">ANSI\/AISC 360-22<\/a> para edificios de acero estructural es la \u00faltima iteraci\u00f3n, que aporta actualizaciones esenciales al dise\u00f1o de acero estructural. Este art\u00edculo ofrece una comparaci\u00f3n concisa de ANSI\/AISC 360-22 y su hom\u00f3loga de 2010, centr\u00e1ndose en los siguientes cap\u00edtulos clave implementados en SDC Verifier:   <\/p>\n\n\n\n<ul class=\"wp-block-list\">\n<li>D. Dise\u00f1o de miembros para tensi\u00f3n,<\/li>\n\n\n\n<li>E. Dise\u00f1o de miembros para compresi\u00f3n,<\/li>\n\n\n\n<li>F. Dise\u00f1o de miembros para flexi\u00f3n,<\/li>\n\n\n\n<li>G. Dise\u00f1o de miembros para esfuerzo cortante,<\/li>\n\n\n\n<li>H. Dise\u00f1o de miembros para fuerzas combinadas y torsi\u00f3n.<\/li>\n<\/ul>\n\n\n\n<p>Los cambios comentados en este art\u00edculo se han integrado en nuestra \u00faltima versi\u00f3n de software SDC Verifier 2023 R2. Nuestro software es ahora totalmente compatible con los mencionados cap\u00edtulos actualizados de la norma <strong>ANSI\/AISC 360-22<\/strong> para todas las secciones transversales que eran compatibles con la versi\u00f3n anterior, aunque tenemos previsto a\u00f1adir compatibilidad con m\u00e1s formas en las pr\u00f3ximas versiones. <\/p>\n\n\n<style>.kb-table-of-content-nav.kb-table-of-content-id94707_8d3a66-ad .kb-table-of-content-wrap{padding-top:var(--global-kb-spacing-sm, 1.5rem);padding-right:var(--global-kb-spacing-sm, 1.5rem);padding-bottom:var(--global-kb-spacing-sm, 1.5rem);padding-left:var(--global-kb-spacing-sm, 1.5rem);}.kb-table-of-content-nav.kb-table-of-content-id94707_8d3a66-ad .kb-table-of-contents-title-wrap{padding-top:0px;padding-right:0px;padding-bottom:0px;padding-left:0px;}.kb-table-of-content-nav.kb-table-of-content-id94707_8d3a66-ad .kb-table-of-contents-title{font-weight:regular;font-style:normal;}.kb-table-of-content-nav.kb-table-of-content-id94707_8d3a66-ad .kb-table-of-content-wrap .kb-table-of-content-list{font-weight:regular;font-style:normal;margin-top:var(--global-kb-spacing-sm, 1.5rem);margin-right:0px;margin-bottom:0px;margin-left:0px;}<\/style>\n\n<style>.wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_1f516d-67, .wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_1f516d-67[data-kb-block=\"kb-adv-heading58183_1f516d-67\"]{font-style:normal;}.wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_1f516d-67 mark.kt-highlight, .wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_1f516d-67[data-kb-block=\"kb-adv-heading58183_1f516d-67\"] mark.kt-highlight{font-style:normal;color:#f76a0c;-webkit-box-decoration-break:clone;box-decoration-break:clone;padding-top:0px;padding-right:0px;padding-bottom:0px;padding-left:0px;}.wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_1f516d-67 img.kb-inline-image, .wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_1f516d-67[data-kb-block=\"kb-adv-heading58183_1f516d-67\"] img.kb-inline-image{width:150px;vertical-align:baseline;}<\/style>\n<div class=\"split\"> <\/div><h2 class=\"kt-adv-heading58183_1f516d-67 wp-block-kadence-advancedheading\" data-kb-block=\"kb-adv-heading58183_1f516d-67\"><strong>Cap\u00edtulo D &#8211; C\u00e1lculo de elementos sometidos a tracci\u00f3n<\/strong><\/h2>\n\n\n\n<p>Los cambios m\u00e1s importantes de este cap\u00edtulo son los realizados en la Secci\u00f3n D3 \u00ab\u00c1rea neta efectiva\u00bb Tabla D3.1 \u00abFactores de retraso de cortante para uniones a miembros de tracci\u00f3n\u00bb y la adici\u00f3n de un nuevo factor de reducci\u00f3n <em><sub>Cr<\/sub><\/em>, a la ecuaci\u00f3n (D5-2). Aparte de esto, hay algunos cambios menores relativos a la aclaraci\u00f3n de algunos s\u00edmbolos y notas de usuario, la revisi\u00f3n del di\u00e1metro de los orificios de los pasadores para los miembros conectados con pasadores y la descripci\u00f3n a\u00f1adida del uso de cordones en los lados abiertos de los miembros de tracci\u00f3n construidos. <\/p>\n\n\n\n<p>Merece la pena prestar m\u00e1s atenci\u00f3n a los cambios introducidos en la tabla de factores de retraso por cizalladura, ya que se definen como una de las cinco caracter\u00edsticas en lo que respecta a esta implementaci\u00f3n de la norma en SDC Verifier, lo que significa que deben ser definidos por el usuario. En general, la mayor parte de esta tabla sigue siendo la misma con las siguientes excepciones: <\/p>\n\n\n\n<ul class=\"wp-block-list\">\n<li>Los miembros de placa y los miembros de tracci\u00f3n que transmiten la carga de tracci\u00f3n \u00fanicamente a trav\u00e9s de soldaduras longitudinales se han eliminado del caso 2,<\/li>\n\n\n\n<li>El caso 4 se ha ampliado para incluir \u00e1ngulos, canales con soldaduras en los talones, tes y formas en W con elementos conectados; la ecuaci\u00f3n para calcular U y la figura de ejemplo se han actualizado para abordar las soldaduras longitudinales de longitud desigual; se ha a\u00f1adido una nota a pie de p\u00e1gina [a], sobre c\u00f3mo calcular l,<\/li>\n\n\n\n<li>El caso 5 se ha actualizado para aclarar que la placa de refuerzo se conecta a trav\u00e9s de ranuras en el HSS,<\/li>\n\n\n\n<li>Los casos 5 y 6 (HSS redondo y HSS rectangular con placa de refuerzo conc\u00e9ntrica \u00fanica) se han combinado en el caso 5, y la determinaci\u00f3n del factor de retraso por cortante se ha revisado para ambos,<\/li>\n\n\n\n<li>El caso 6 es ahora un HSS rectangular con dos placas de refuerzo laterales, y se ha revisado el factor de retraso por cortante.<\/li>\n<\/ul>\n\n\n\n<p>La resistencia a la tracci\u00f3n de dise\u00f1o<strong>(LRFD<\/strong>), \u03d5_t \\[P_n\\], y la resistencia a la tracci\u00f3n admisible<strong>(ASD<\/strong>), \\[P_n\/\\Omega_t\\], seg\u00fan el estado l\u00edmite de rotura por cizalladura incluyen ahora un nuevo factor de reducci\u00f3n, <em><sub>Cr<\/sub><\/em>, para la rotura por cizalladura en elementos unidos por pernos que depende de la diferencia entre el di\u00e1metro del perno y el di\u00e1metro del agujero.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-table caption-align-default\"><table><tbody><tr><td class=\"has-text-align-center\" data-align=\"center\" colspan=\"2\"><strong>  AISC 360-10  <\/strong><\/td><td class=\"has-text-align-center\" data-align=\"center\" colspan=\"2\"><strong>  AISC 360-22  <\/strong><\/td><\/tr><tr><td class=\"has-text-align-center\" data-align=\"center\"> \\[P_n=0,6F_u\\ A_sf\\]<\/td><td class=\"has-text-align-center\" data-align=\"center\">\n<p>(D5-2)<\/p>\n<\/td><td> \\[P_n=0,6C_r\\ F_u\\ A_sf\\]<\/td><td>\n<p>(D5-2)<\/p>\n<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n<style>.wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_fc01ef-c3, .wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_fc01ef-c3[data-kb-block=\"kb-adv-heading58183_fc01ef-c3\"]{font-style:normal;}.wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_fc01ef-c3 mark.kt-highlight, .wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_fc01ef-c3[data-kb-block=\"kb-adv-heading58183_fc01ef-c3\"] mark.kt-highlight{font-style:normal;color:#f76a0c;-webkit-box-decoration-break:clone;box-decoration-break:clone;padding-top:0px;padding-right:0px;padding-bottom:0px;padding-left:0px;}.wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_fc01ef-c3 img.kb-inline-image, .wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_fc01ef-c3[data-kb-block=\"kb-adv-heading58183_fc01ef-c3\"] img.kb-inline-image{width:150px;vertical-align:baseline;}<\/style>\n<div class=\"split\"> <\/div><h2 class=\"kt-adv-heading58183_fc01ef-c3 wp-block-kadence-advancedheading\" data-kb-block=\"kb-adv-heading58183_fc01ef-c3\"><strong>Cap\u00edtulo E &#8211; C\u00e1lculo de elementos para compresi\u00f3n<\/strong><\/h2>\n\n\n\n<p>A lo largo de todo el cap\u00edtulo se ha modificado la terminolog\u00eda siguiente: \u00ab<strong>tensi\u00f3n cr\u00edtica<\/strong>\u00ab, y el s\u00edmbolo asociado, <em><sub>Fcr<\/sub><\/em>, se han revisado por \u00ab<strong>tensi\u00f3n nominal<\/strong>\u00ab, y el s\u00edmbolo, <em><sub>Fn<\/sub><\/em>; la longitud efectiva se define ahora como <em><sub>L\u0441<\/sub><\/em> y se ha a\u00f1adido una Nota de Usuario para mostrar que <em><sub>L\u0441<\/sub><\/em> puede determinarse por m\u00e9todos distintos al uso del factor de longitud efectiva <em>K<\/em>; la compresi\u00f3n uniforme se ha cambiado por compresi\u00f3n axial y la longitud no arriostrada por longitud efectiva. Adem\u00e1s, se han realizado cambios menores en las definiciones de algunas variables y se han editado algunas Notas de Usuario para mayor claridad. <\/p>\n\n\n\n<p>El primer cambio importante aparece en la Secci\u00f3n E4, cuyo t\u00edtulo se ha modificado a\u00f1adiendo \u00c1ngulos simples &#8211; ahora \u00abPandeo torsional y flexotorsional de \u00e1ngulos simples y miembros sin elementos esbeltos\u00bb. Esta secci\u00f3n establece ahora claramente que se aplica a todos los miembros doblemente sim\u00e9tricos sin elementos esbeltos cuando la longitud no arriostrada a torsi\u00f3n supera la longitud no arriostrada lateral y para \u00e1ngulos simples con \\[b\/t\\ &gt;0,71\\sqrt{E\/F_y\\ }\\]. Estos cambios provocaron la eliminaci\u00f3n de 2 ecuaciones &#8211; las anteriores (E4-2) y (E4-3) &#8211; y el desplazamiento de la mayor\u00eda de las ecuaciones restantes entre subsecciones. No describiremos estos cambios en profundidad, ya que la adici\u00f3n de la secci\u00f3n transversal de \u00e1ngulo \u00fanico est\u00e1 actualmente en desarrollo.   <\/p>\n\n\n\n<p>La secci\u00f3n E5 \u00abElementos de compresi\u00f3n de \u00e1ngulo simple\u00bb se ha redactado de nuevo para aclarar cu\u00e1ndo es necesario considerar el pandeo por flexi\u00f3n-torsi\u00f3n. Este cambio corresponde al primer cambio en la Secci\u00f3n E4, pero tambi\u00e9n se ha invertido para resaltar cu\u00e1ndo no se debe considerar el pandeo por flexi\u00f3n-torsi\u00f3n. Dos requisitos para el uso de esta Secci\u00f3n se han trasladado al cuerpo principal desde las Secciones individuales E5(a) y E5(b): <em><sub>Lc\/r<\/sub> \u2264 200<\/em> y la relaci\u00f3n entre las dimensiones del cateto largo y el cateto corto debe ser inferior a 1,7.<\/p>\n\n\n\n<p>Los cambios en la Secci\u00f3n E6 \u00abMiembros construidos\u00bb son en su mayor\u00eda revisiones de definiciones y otras aclaraciones. El t\u00edtulo de la Secci\u00f3n E6.2 se ha cambiado de \u00abRequisitos dimensionales\u00bb a \u00abRequisitos generales\u00bb y se ha reorganizado de p\u00e1rrafos a una lista (a) a (e). <\/p>\n\n\n\n<p>La Secci\u00f3n E7 \u00abMiembros con elementos esbeltos\u00bb incluye otro cambio importante. Esta Secci\u00f3n se ha revisado en su totalidad para tratar igual a los elementos rigidizados y a los no rigidizados. El enfoque se ha modificado por completo: ahora es m\u00e1s similar al enfoque AISI. Las variables <em><sub>Qs<\/sub><\/em> y <em><sub>Qa<\/sub><\/em> ya no se utilizan en la Especificaci\u00f3n. La ecuaci\u00f3n (E7-1) se ha revisado para reflejar que ahora se utiliza un \u00e1rea efectiva en lugar de una tensi\u00f3n reducida como en 2010. Por este motivo, las ecuaciones (E7-2) y (E7-3) se han eliminado de esta Secci\u00f3n. Se ha a\u00f1adido una nota de usuario sobre el c\u00e1lculo de <em><sub>Ae<\/sub><\/em>.      <\/p>\n\n\n\n\n<section class=\"comparison-table\">\n    <div class=\"wrapper\">\n        <div class=\"comparison-table__content\">\n            <div class=\"sdc-table-wrapper\"><table class=\"sdc-table\"><thead><tr><th>  AISC 360-10  <\/th><th><\/th><th>AISC 360-22<\/th><th><\/th><\/tr><\/thead><tbody><tr><td><p>\\[P_n=F_cr A_g\\]\n<\/td><td><p>(E7-1)<\/p>\n<\/td><td><p>\\[P_n=F_n\\ A_e\\]\n<\/td><td><p>(E7-1)<\/p>\n<\/td><\/tr><tr><td><p>Cuando  \\[\\frac{KL}{r}\\le4.71\\sqrt{\\frac{E}{QF_y}}\\]  \\[(o \\frac{QF_y}{F_e} \\le2.25)\\]\n<p>\\[F_cr=Q[0 .658^{\\frac{QF_y}{F_e }}] F_y\\]\n<\/td><td><p>(E7-2<\/p>\n<\/td><td><p>Cuando \\[\\lambda\\le\\lambda_r\\ \\sqrt{\\frac{F_y}{F_n}}\\]\n<p>\\[b_e=b\\]\n<\/td><td><p>(E7-2)<\/p>\n<\/td><\/tr><tr><td><p>Cuando \\[KL\/r&gt; 4 ,71\\sqrt(E\/(QF_y\\ ))\\]\n\\[(o \\frac{QF_y}{F_e} &gt;2.25)\\]\n<p>\\[F_cr=0,877F_e\\]\n<\/td><td><p>(E7-3)<\/p>\n<\/td><td><p>Cuando \\[\\lambda&gt;\\lambda_r\\ \\sqrt{\\frac{F_y}{F_n}}\\]\n<p>\\[b_e=b(1-c_1\\ \\sqrt{\\frac{F_el}{E_n}})\\ \\sqrt{\\frac{F_el}{E_n}}\\]\n<\/td><td><p>(E7-3)<\/p>\n<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/div>        <\/div>\n    <\/div>\n<\/section>\n\n\n<p><strong>2022 Nota para el usuario<\/strong>: El \u00e1rea efectiva <em><sub>Ae<\/sub><\/em>, puede determinarse deduciendo del \u00e1rea bruta <em><sub>Ag<\/sub><\/em>, la reducci\u00f3n de \u00e1rea de cada elemento esbelto determinada como <em>(<sub>b-be<\/sub>)t<\/em>.<\/p>\n\n\n\n<p>Los nombres de las subsecciones se han modificado en consecuencia &#8211; Subsecci\u00f3n E7.1 de \u00abElementos esbeltos no rigidizados, <em>Qs<\/em>\u00bb a \u00abElementos esbeltos excluyendo HSS redondos\u00bb y Subsecci\u00f3n E7.2 de \u00abElementos esbeltos rigidizados, <em><sub>Qs<\/sub><\/em>\u00bb a \u00abHSS redondos\u00bb.<\/p>\n\n\n\n<p>La ecuaci\u00f3n (E7-3) introduce varias variables nuevas: algunas calculadas a partir de las ecuaciones reci\u00e9n a\u00f1adidas (E7-4) y (E7-5), y otras tomadas de la tabla E7.1 \u00abFactores de ajuste de la imperfecci\u00f3n de la anchura efectiva <em><sub>c1<\/sub><\/em> y <em><sub>c2<\/sub><\/em>\u00ab. Todo este nuevo procedimiento se ha implementado de forma totalmente automatizada, por lo que no entraremos en m\u00e1s detalles para mantener el art\u00edculo conciso, ya que no requerir\u00e1 ninguna entrada adicional por parte del usuario. <\/p>\n\n\n\n<p>La subsecci\u00f3n E7.2 introduce dos ecuaciones adicionales utilizadas para calcular el \u00e1rea efectiva <em><sub>Ae<\/sub><\/em>, para una secci\u00f3n transversal HSS redonda &#8211; \u00e9stas tambi\u00e9n se han implementado en su totalidad.<\/p>\n\n\n<style>.wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_a52362-be, .wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_a52362-be[data-kb-block=\"kb-adv-heading58183_a52362-be\"]{font-style:normal;}.wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_a52362-be mark.kt-highlight, .wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_a52362-be[data-kb-block=\"kb-adv-heading58183_a52362-be\"] mark.kt-highlight{font-style:normal;color:#f76a0c;-webkit-box-decoration-break:clone;box-decoration-break:clone;padding-top:0px;padding-right:0px;padding-bottom:0px;padding-left:0px;}.wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_a52362-be img.kb-inline-image, .wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_a52362-be[data-kb-block=\"kb-adv-heading58183_a52362-be\"] img.kb-inline-image{width:150px;vertical-align:baseline;}<\/style>\n<div class=\"split\"> <\/div><h2 class=\"kt-adv-heading58183_a52362-be wp-block-kadence-advancedheading\" data-kb-block=\"kb-adv-heading58183_a52362-be\"><strong>Cap\u00edtulo F &#8211; C\u00e1lculo de elementos a flexi\u00f3n<\/strong><\/h2>\n\n\n\n<p>El tama\u00f1o del cap\u00edtulo F excede las posibilidades de discutir todos los cambios menores en detalle en este art\u00edculo, por lo que repasaremos brevemente todas sus secciones y profundizaremos un poco m\u00e1s s\u00f3lo en las diferencias principales. Las secciones son las siguientes: <\/p>\n\n\n\n<ul class=\"wp-block-list\">\n<li>F1. Disposiciones generales &#8211; cambios menores en la estructura de este cap\u00edtulo; la secci\u00f3n que aborda el factor de modificaci\u00f3n de pandeo lateral-torsional se ha separado en una nueva subsecci\u00f3n F1(c); la Nota del usuario se ha ampliado para aclarar que el comentario contiene ecuaciones adicionales para calcular <em><sub>Cb<\/sub><\/em> &#8211; esto puede ser importante para algunos usuarios en casos espec\u00edficos ya que el factor <em><sub>Cb<\/sub><\/em> es otra caracter\u00edstica que tiene que ser definida por el usuario en nuestra aplicaci\u00f3n, <\/li>\n\n\n\n<li>F2. Miembros y canales en forma de I compactos doblemente sim\u00e9tricos doblados alrededor de su eje mayor: la nota de usuario sobre compacidad ha sustituido 65 ksi por 70 ksi en la \u00faltima declaraci\u00f3n sobre l\u00edmites de compacidad del alma, <\/li>\n\n\n\n<li>F3. Miembros en forma de I doblemente sim\u00e9tricos con almas compactas y alas no compactas o esbeltas dobladas alrededor de su eje mayor &#8211; sin cambios significativos, <\/li>\n\n\n\n<li>F4. Otros miembros en forma de I con nervios compactos o no compactos doblados alrededor de su eje mayor &#8211; la ecuaci\u00f3n para el radio de giro efectivo <em><sub>rt<\/sub><\/em>, (F4-11) en los c\u00e1lculos de pandeo lateral-torsional ha sido revisada y ahora se implementa como la versi\u00f3n anterior de la nota de usuario, <\/li>\n\n\n\n<li>F5. Miembros en forma de I doblemente sim\u00e9tricos y unisim\u00e9tricos con nervios delgados doblados alrededor de su eje mayor &#8211; cambios menores para mejorar la claridad de algunas subsecciones, ning\u00fan otro cambio significativo, <\/li>\n\n\n\n<li>F6. Miembros en forma de I y canales doblados alrededor de su eje menor &#8211; s\u00f3lo un ligero ajuste de un multiplicador en la ecuaci\u00f3n (F6-4) de 0,69 a 0,70, <\/li>\n\n\n\n<li>F7. Secciones cuadradas y rectangulares HSS y de caj\u00f3n &#8211; cambios principales, se han revisado las ecuaciones (F7-2) y (F7-6) a un formato m\u00e1s coherente con las ecuaciones de pandeo local del ala para la resistencia nominal a flexi\u00f3n de las formas en I, se ha a\u00f1adido una nueva Subsecci\u00f3n F7.3(c) se ha a\u00f1adido para el tratamiento de secciones con almas esbeltas y alas compactas o no compactas, se ha a\u00f1adido una nueva Subsecci\u00f3n F7.4 \u00abPandeo Lateral-Torsional) para proporcionar un tratamiento del LTB para secciones HSS y caj\u00f3n, utilizando un enfoque similar al que se utiliza para otras secciones, <\/li>\n\n\n\n<li>F8. HSS redondo &#8211; sin cambios, <\/li>\n\n\n\n<li>F9. Tees y \u00e1ngulos dobles cargados en el plano de simetr\u00eda: se ampli\u00f3 el alcance de algunas subsecciones para incluir los tramos de \u00e1ngulo doble, por lo dem\u00e1s se reorganizaron significativamente todas las subsecciones, pero como las Tees son otra forma que est\u00e1 actualmente en desarrollo, no profundizaremos m\u00e1s en estos cambios, <\/li>\n\n\n\n<li>F10. \u00c1ngulos simples &#8211; cambios menores en cuanto a la organizaci\u00f3n de esta secci\u00f3n, incluida la supresi\u00f3n de la ecuaci\u00f3n (F10-5), ya que la ecuaci\u00f3n (F10-4) es ahora aplicable a los \u00e1ngulos de catetos desiguales, pero al igual que en el caso anterior los \u00e1ngulos simples est\u00e1n actualmente en desarrollo, <\/li>\n\n\n\n<li>F11. Barras rectangulares y redondos &#8211; la ecuaci\u00f3n (F11-1) se dividi\u00f3 en dos (F11-1) y (F11-2) para diferenciar la resistencia nominal a la flexi\u00f3n para barras rectangulares y para redondos, la subsecci\u00f3n F11.2 \u00abPandeo lateral-torsional\u00bb se reorganiz\u00f3 para mayor claridad, <\/li>\n\n\n\n<li>F12. Formas asim\u00e9tricas &#8211; sin cambios, <\/li>\n\n\n\n<li>F13. Proporciones de vigas y viguetas &#8211; sin cambios significativos. <\/li>\n<\/ul>\n\n\n\n<p>En cuanto a los cambios en las subsecciones F7.2 \u00abPandeo local del ala\u00bb y F7.3 \u00abPandeo local del alma\u00bb, las ecuaciones se presentan a continuaci\u00f3n.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-table caption-align-center\"><table><tbody><tr><td class=\"has-text-align-center\" data-align=\"center\" colspan=\"2\">\n<p><strong>AISC 360-10<\/strong><\/p>\n<\/td><\/tr><tr><td class=\"has-text-align-center\" data-align=\"center\">\\[M_n=M_p-(M_p-F_y\\ S)(3,57\\ \\frac{b}{t_f}\\ \\sqrt{\\frac{F_y}{E}}-4,0)\\le M_p\\]  <\/td><td>\n<p>(F7-2)<\/p>\n<\/td><\/tr><tr><td class=\"has-text-align-center\" data-align=\"center\">\\[M_n=M_p-(M_p-F_y\\ S)(0,305\\ \\frac{h}{t_w}\\ \\sqrt{\\frac{F_y}{E}}-0,738)\\le M_p\\]  <\/td><td>\n<p>(F7-5)<\/p>\n<\/td><\/tr><tr><td class=\"has-text-align-center\" data-align=\"center\" colspan=\"2\">\n<p><strong>AISC 360-22<\/strong><\/p>\n<\/td><\/tr><tr><td class=\"has-text-align-center\" data-align=\"center\">\\[M_n=M_p-(M_p-F_y\\ S)(\\frac{\\lambda-\\lambda_{pf}}{\\lambda_{rf}-\\lambda_{pf}\\ })\\le M_p\\]<\/td><td>\n<p>(F7-2)<\/p>\n<\/td><\/tr><tr><td class=\"has-text-align-center\" data-align=\"center\">\\[M_n=M_p-(M_p-F_y\\ S)(\\frac{\\lambda-\\lambda_{pw}}{\\lambda_{rw}-\\lambda_{pw}\\ })\\le M_p\\]<\/td><td>\n<p>(F7-6)<\/p>\n<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n<p>No discutiremos en detalle las ecuaciones a\u00f1adidas en la nueva Subsecci\u00f3n F7.4 \u00abPandeo Lateral-Torsional\u00bb ya que se trata de un enfoque muy similar al de las subsecciones dedicadas al LTB para diferentes formas. Puede encontrar m\u00e1s informaci\u00f3n sobre la implementaci\u00f3n de esta subsecci\u00f3n consultando la dedicada a ella Comprobaci\u00f3n ID9 en la norma AISC 360-22 Members de nuestro software. <\/p>\n\n\n\n<p>A continuaci\u00f3n puede ver los resultados del factor de utilizaci\u00f3n para la comprobaci\u00f3n de flexi\u00f3n en la versi\u00f3n antigua (AISC 360-10) y nueva (AISC 360-22) de la norma para una viga en voladizo rectangular HSS con una elevada relaci\u00f3n profundidad\/anchura.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><a href=\"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/wp-content\/uploads\/2023\/10\/ANSI-AISC-360-10-to-360-22-comparison-picture.jpg\"><img decoding=\"async\" width=\"982\" height=\"690\" src=\"https:\/\/sdcverifier.com\/wp-content\/uploads\/2023\/10\/ANSI-AISC-360-10-to-360-22-comparison-picture.jpg\" alt=\"Resultados del factor de utilizaci\u00f3n para la comprobaci\u00f3n de flexi\u00f3n en la versi\u00f3n antigua (AISC 360-10) y nueva (AISC 360-22) de la norma para una viga en voladizo rectangular HSS\" class=\"wp-image-58252\" srcset=\"https:\/\/sdcverifier.com\/wp-content\/uploads\/2023\/10\/ANSI-AISC-360-10-to-360-22-comparison-picture.jpg 982w, https:\/\/sdcverifier.com\/wp-content\/uploads\/2023\/10\/ANSI-AISC-360-10-to-360-22-comparison-picture-802x564.jpg 802w, https:\/\/sdcverifier.com\/wp-content\/uploads\/2023\/10\/ANSI-AISC-360-10-to-360-22-comparison-picture-300x211.jpg 300w, https:\/\/sdcverifier.com\/wp-content\/uploads\/2023\/10\/ANSI-AISC-360-10-to-360-22-comparison-picture-768x540.jpg 768w\" sizes=\"(max-width: 982px) 100vw, 982px\" \/><\/a><\/figure>\n\n\n\n<p>Seg\u00fan la Nota de Usuario, en casos como estos, en los que los miembros rectangulares HSS con una elevada relaci\u00f3n profundidad-anchura se doblan alrededor de su eje mayor, puede observarse una reducci\u00f3n significativa de la resistencia a la flexi\u00f3n debido al pandeo lateral-torsional. La Especificaci\u00f3n de 2010 no tiene en cuenta el LTB para los miembros rectangulares HSS, lo que resulta en un factor de utilizaci\u00f3n significativamente subestimado. <\/p>\n\n\n<style>.wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_7ab894-8a, .wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_7ab894-8a[data-kb-block=\"kb-adv-heading58183_7ab894-8a\"]{font-style:normal;}.wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_7ab894-8a mark.kt-highlight, .wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_7ab894-8a[data-kb-block=\"kb-adv-heading58183_7ab894-8a\"] mark.kt-highlight{font-style:normal;color:#f76a0c;-webkit-box-decoration-break:clone;box-decoration-break:clone;padding-top:0px;padding-right:0px;padding-bottom:0px;padding-left:0px;}.wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_7ab894-8a img.kb-inline-image, .wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_7ab894-8a[data-kb-block=\"kb-adv-heading58183_7ab894-8a\"] img.kb-inline-image{width:150px;vertical-align:baseline;}<\/style>\n<div class=\"split\"> <\/div><h2 class=\"kt-adv-heading58183_7ab894-8a wp-block-kadence-advancedheading\" data-kb-block=\"kb-adv-heading58183_7ab894-8a\"><strong>Cap\u00edtulo G &#8211; C\u00e1lculo de elementos para esfuerzo cortante<\/strong><\/h2>\n\n\n\n<p>La secci\u00f3n G3 \u00abAcci\u00f3n del campo de tensi\u00f3n\u00bb se traslad\u00f3 a dos subsecciones de la secci\u00f3n G2 ahora denominada \u00abBarras y canales en forma de I\u00bb, por lo que se elimin\u00f3 una secci\u00f3n como efecto y se renumer\u00f3 la otra y en muchos casos se le cambi\u00f3 el nombre. Para una visi\u00f3n general puede ver la estructura de este cap\u00edtulo comparada a continuaci\u00f3n. <\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-table caption-align-default\"><table><tbody><tr><td class=\"has-text-align-center\" data-align=\"center\">\n\t\t\t\t<strong>  AISC 360-10  <\/strong>\n\t\t\t<\/td><td class=\"has-text-align-center\" data-align=\"center\">\n\t\t\t\t<strong>  AISC 360-22  <\/strong>\n\t\t\t<\/td><\/tr><tr><td>El cap\u00edtulo est\u00e1 organizado como sigue:<br><br>G1. Disposiciones generales<br>G2. Miembros con nervios no rigidizados o rigidizados<br>G3. Acci\u00f3n del campo de tensi\u00f3n<br>G4. \u00c1ngulos simples<br>G5. Elementos rectangulares de acero r\u00e1pido y en forma de caja<br>G6. HSS redondos<br>G7. Cortante de eje d\u00e9bil en formas doblemente sim\u00e9tricas y sim\u00e9tricas simples<br>G8. Vigas y viguetas con aberturas en el alma        <\/td><td>El cap\u00edtulo est\u00e1 organizado como sigue:<br><br>G1. Disposiciones generales<br>G2. Perfiles en I y canales<br>G3. \u00c1ngulos simples y en T<br>G4. Perfiles rectangulares de acero r\u00e1pido, perfiles en caj\u00f3n y otros elementos con simetr\u00eda simple o doble<br><br> G5. Acero r\u00e1pido redondo<br>G6. Elementos doblemente sim\u00e9tricos y sim\u00e9tricos singulares sometidos a cortante en el eje menor<br><br> G7. Vigas y viguetas con aberturas en el alma       <\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n<p>Ha habido algunos cambios menores en este cap\u00edtulo en cuanto a la terminolog\u00eda, donde en la versi\u00f3n 2022 se prefiere \u00abmayor\u00bb y \u00abmenor\u00bb a \u00abfuerte\u00bb y \u00abd\u00e9bil\u00bb de la versi\u00f3n 2010 a la hora de describir un eje, tambi\u00e9n se han hecho algunas reorganizaciones y aclaraciones.<\/p>\n\n\n\n<p>En la secci\u00f3n G2 \u00abMiembro en forma de I y canales\u00bb se ha revisado todo el planteamiento para el dise\u00f1o con acci\u00f3n de campo sin tracci\u00f3n, pero el planteamiento para el dise\u00f1o con acci\u00f3n de campo con tracci\u00f3n no ha cambiado. Se ha revisado la determinaci\u00f3n de la resistencia al esfuerzo cortante para los elementos en forma de I construidos. Se ha a\u00f1adido un nuevo p\u00e1rrafo que resume la aplicabilidad de las secciones G2.1, G2.2 y G2.3.  <\/p>\n\n\n\n<p>Uno de los principales cambios es que el coeficiente <em><sub>Cv<\/sub><\/em> utilizado en esta secci\u00f3n ha pasado a llamarse <em><sub>Cv1<\/sub><\/em> y, como consecuencia, se han modificado los par\u00e1metros <em><sub>h\/tw<\/sub><\/em> y las ecuaciones asociadas, y se ha suprimido la ecuaci\u00f3n (G2-5).<\/p>\n\n\n\n<p>En la subsecci\u00f3n G2.1(b)(2), el valor m\u00e1ximo de <em><sub>kv<\/sub><\/em> se ha elevado a 5,34 y se ha eliminado el l\u00edmite de <em><sub>h\/tw<\/sub><\/em>. La declaraci\u00f3n que especificaba <em><sub>kv<\/sub><\/em> para los v\u00e1stagos en forma de te se ha trasladado a la secci\u00f3n G3, que ahora se aplica a los v\u00e1stagos en forma de te. La ecuaci\u00f3n (G2-5) (antes ecuaci\u00f3n (G2-6)) se ha revisado con el valor m\u00e1ximo de 5,34 y se ha eliminado el l\u00edmite de <em>a\/h<\/em>.  <\/p>\n\n\n\n\n<section class=\"comparison-table\">\n    <div class=\"wrapper\">\n        <div class=\"comparison-table__content\">\n            <div class=\"sdc-table-wrapper\"><table class=\"sdc-table\"><thead><tr><th>AISC 360-10<\/th><th><\/th><th>AISC 360-22<\/th><th><\/th><\/tr><\/thead><tbody><tr><td><p>\\[k_v=5+\\frac{5}{(a\/h)^2}\\]\n\\[=5\\ cuando a\/h&gt;3.0\\ a\/h &gt;[\\frac{260}{(h\/t_w\\ )}]^2\\]\n<\/td><td><p>(G2-6)<\/p>\n<\/td><td><p>\\[k_v=5+\\frac{5}{(a\/h)^2}\\]\n\\[=5.34\\ cuando a\/h&gt;3.0\\]\n<\/td><td><p>(G2-5)<\/p>\n<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/div>        <\/div>\n    <\/div>\n<\/section>\n\n\n<p>En la nueva Secci\u00f3n G2.2 \u00abResistencia al corte de paneles de alma interior con \\[a\/h\\ 3\\] considerando la acci\u00f3n del campo de tensi\u00f3n\u00bb las antiguas Ecuaciones (G3-1) y (G3-2) se han trasladado a esta Secci\u00f3n como Ecuaciones (G2-6) y (G2-7). Adem\u00e1s, se ha definido una nueva variable <em><sub>Cv2<\/sub><\/em> en esta Secci\u00f3n. Las ecuaciones para determinar <em><sub>Cv2<\/sub><\/em> son similares a las ecuaciones (G2-3), (G2-4) y (G2-5) de la especificaci\u00f3n de 2010.  <\/p>\n\n\n\n<p>Otro cambio importante es que en las secciones G3 \u00ab\u00c1ngulos simples y en T\u00bb, G4 \u00abPerfiles rectangulares HSS, perfiles en caj\u00f3n y otros miembros sim\u00e9tricos simples y dobles\u00bb y G6 \u00abMiembros sim\u00e9tricos dobles y sim\u00e9tricos simples sometidos a esfuerzo cortante en el eje menor\u00bb se han a\u00f1adido las ecuaciones aplicables para las formas regidas por estas secciones, por lo que ya no todas hacen referencia a la ecuaci\u00f3n (G2-1) como ocurr\u00eda en la Especificaci\u00f3n de 2010.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-table\"><table><tbody><tr><td colspan=\"2\">\n<strong>AISC 360-10<\/strong>\n<\/td><td colspan=\"2\">\n<strong>AISC 360-22<\/strong>\n<\/td><\/tr><tr><td rowspan=\"4\">\\[V_n=0,6F_y\\ A_w\\ C_{v}\\]<\/td><td rowspan=\"4\">\n<p>(G2-1)<\/p>\n<\/td><td> \\[V_n=0,6F_y\\ A_w\\ C_{v1}\\]<\/td><td>\n<p>(G2-1)<\/p>\n<\/td><\/tr><tr><td>  \\[V_n=0,6F_y\\ bt C_{v2}\\]<\/td><td>\n<p>(G3-1)<\/p>\n<\/td><\/tr><tr><td> \\[V_n=0,6F_y\\ A_w\\ C_{v2}\\]<\/td><td>\n<p>(G4-1)<\/p>\n<\/td><\/tr><tr><td>  \\[V_n=0,6F_y\\ b_{f}t_{f} C_{v2}\\]<\/td><td>\n<p>(G6-1)<\/p>\n<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n<style>.wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_2b7f02-e0, .wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_2b7f02-e0[data-kb-block=\"kb-adv-heading58183_2b7f02-e0\"]{font-style:normal;}.wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_2b7f02-e0 mark.kt-highlight, .wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_2b7f02-e0[data-kb-block=\"kb-adv-heading58183_2b7f02-e0\"] mark.kt-highlight{font-style:normal;color:#f76a0c;-webkit-box-decoration-break:clone;box-decoration-break:clone;padding-top:0px;padding-right:0px;padding-bottom:0px;padding-left:0px;}.wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_2b7f02-e0 img.kb-inline-image, .wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_2b7f02-e0[data-kb-block=\"kb-adv-heading58183_2b7f02-e0\"] img.kb-inline-image{width:150px;vertical-align:baseline;}<\/style>\n<div class=\"split\"> <\/div><h2 class=\"kt-adv-heading58183_2b7f02-e0 wp-block-kadence-advancedheading\" data-kb-block=\"kb-adv-heading58183_2b7f02-e0\"><strong>Cap\u00edtulo H &#8211; C\u00e1lculo de elementos para fuerzas combinadas y torsi\u00f3n<\/strong><\/h2>\n\n\n\n<p>A lo largo de este cap\u00edtulo, las listas separadas de s\u00edmbolos definidos para <a href=\"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/articles\/diferencias-entre-la-metodologia-asd-y-lrfd-en-el-analisis-de-elementos-finitos\/\" class=\"ek-link\">LRFD y ASD<\/a> se han condensado en una lista de definiciones tanto para LRFD como para ASD, sustituyendo los t\u00e9rminos \u00abresistencia de dise\u00f1o\u00bb y \u00abresistencia admisible\u00bb por \u00abresistencia disponible\u00bb. Aparte de eso, se han actualizado o a\u00f1adido algunas definiciones de par\u00e1metros, en su mayor\u00eda cambios menores para mejorar la claridad. <\/p>\n\n\n\n<p>El \u00fanico cambio importante aparece en la secci\u00f3n H3 \u00abMiembros sometidos a torsi\u00f3n y torsi\u00f3n combinada, flexi\u00f3n, cortante y\/o fuerza axial\u00bb, donde se ha revisado la ecuaci\u00f3n H3-6 para incluir las relaciones de resistencia a la flexi\u00f3n requeridas y disponibles tanto para la flexi\u00f3n en el eje mayor como en el menor. Se a\u00f1ade el requisito de que \u00ab<em><sub>Vr\/Vc<\/sub><\/em> se tomar\u00e1 como el valor mayor para el eje x o y\u00bb. <\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-table\"><table><tbody><tr><td colspan=\"2\">\n<p><strong>AISC 360-10<\/strong><\/p>\n<\/td><td colspan=\"2\">\n<p><strong>AISC 360-22<\/strong><\/p>\n<\/td><\/tr><tr><td> \\[(\\frac{P_r}{P_c} +\\frac{M_r}{M_c} )+(\\frac{V_r}{V_c} +\\frac{T_r}{T_c} )^2\\le1,0\\]<\/td><td>\n<p>(H3-6)<\/p>\n<\/td><td>\\[(\\frac{P_r}{P_c} +\\frac{M_{rx}}{M_{cx}}+\\frac{M_{ry}}{M_{cy}} )+(\\frac{V_r}{V_c} +\\frac{T_r}{T_c} )^2\\le1.0\\]<\/td><td>\n<p>(H3-6)<\/p>\n<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n<style>.wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_9b1302-d7, .wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_9b1302-d7[data-kb-block=\"kb-adv-heading58183_9b1302-d7\"]{font-style:normal;}.wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_9b1302-d7 mark.kt-highlight, .wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_9b1302-d7[data-kb-block=\"kb-adv-heading58183_9b1302-d7\"] mark.kt-highlight{font-style:normal;color:#f76a0c;-webkit-box-decoration-break:clone;box-decoration-break:clone;padding-top:0px;padding-right:0px;padding-bottom:0px;padding-left:0px;}.wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_9b1302-d7 img.kb-inline-image, .wp-block-kadence-advancedheading.kt-adv-heading58183_9b1302-d7[data-kb-block=\"kb-adv-heading58183_9b1302-d7\"] img.kb-inline-image{width:150px;vertical-align:baseline;}<\/style>\n<div class=\"split\"> <\/div><h2 class=\"kt-adv-heading58183_9b1302-d7 wp-block-kadence-advancedheading\" data-kb-block=\"kb-adv-heading58183_9b1302-d7\"><strong>Conclusi\u00f3n<\/strong><\/h2>\n\n\n\n<p>En conclusi\u00f3n, este art\u00edculo ha proporcionado una visi\u00f3n general concisa de los principales cambios introducidos en la norma ANSI\/AISC 360-22 en comparaci\u00f3n con la norma ANSI\/AISC 360-10. Esperamos que le haya proporcionado una comprensi\u00f3n general de las modificaciones introducidas en los cap\u00edtulos que abordan la tracci\u00f3n, la compresi\u00f3n, la flexi\u00f3n, el cizallamiento y las fuerzas combinadas con la torsi\u00f3n.   <\/p>\n\n\n\n<p>En SDC Verifier, el ingeniero estructural puede realizar comprobaciones de pandeo de miembros seg\u00fan tres generaciones de normas AISC:<\/p>\n\n\n\n<ul class=\"wp-block-list\">\n<li><a href=\"https:\/\/help.sdcverifier.com\/Standalone\/aisc-asd-89\/\">Miembros del AISC ASD 1989 (<sup>9\u00ba<\/sup>, 1989)<\/a><\/li>\n\n\n\n<li><a href=\"https:\/\/help.sdcverifier.com\/Standalone\/aisc\/\">Miembros de AISC 360-10 (<sup>14\u00ba<\/sup>, 2010)<\/a><\/li>\n\n\n\n<li><a href=\"https:\/\/help.sdcverifier.com\/Standalone\/aisc2022\/\" class=\"ek-link\">Miembros de AISC 360-22 (2022)<\/a><\/li>\n<\/ul>\n\n\n\n<p>En SDC Verifier, siempre nos aseguramos de que nuestras soluciones cumplen con las pruebas y ejemplos proporcionados en la norma y publicamos peri\u00f3dicamente <a href=\"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/benchmarks\/puntos-de-referencia-aisc-360-10\/\" class=\"ek-link\">AISC 360-10 Design Examples Benchmarks<\/a>.<\/p>\n\n\n\n<p>Sin embargo, para profundizar en las principales diferencias seleccionadas y sus implicaciones pr\u00e1cticas en el dise\u00f1o del acero estructural y los resultados de los c\u00e1lculos, permanezca atento. En un futuro pr\u00f3ximo, publicaremos un art\u00edculo de seguimiento que profundizar\u00e1 en los entresijos de estos cambios y presentar\u00e1 su influencia en los resultados en unos cuantos ejemplos dados. <\/p>\n","protected":false},"excerpt":{"rendered":"<p>En el mundo de la ingenier\u00eda, la precisi\u00f3n y la seguridad son primordiales. Las normas ANSI\/AISC (American National Standards Institute\/American Institute of Steel Construction) han sido durante mucho tiempo la base para el dise\u00f1o de estructuras de acero en diversos sectores, como la ingenier\u00eda civil, la elevaci\u00f3n de cargas pesadas, la construcci\u00f3n mar\u00edtima y en [&hellip;]<\/p>\n","protected":false},"author":16,"featured_media":94712,"parent":0,"comment_status":"closed","ping_status":"closed","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"_acf_changed":false,"inline_featured_image":false,"footnotes":""},"categories":[617],"tags":[625],"class_list":["post-94707","post","type-post","status-publish","format-standard","has-post-thumbnail","hentry","category-articles","tag-standards-verification-2"],"acf":[],"aioseo_notices":[],"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/94707","targetHints":{"allow":["GET"]}}],"collection":[{"href":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/posts"}],"about":[{"href":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/types\/post"}],"author":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/users\/16"}],"replies":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/comments?post=94707"}],"version-history":[{"count":0,"href":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/94707\/revisions"}],"wp:featuredmedia":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/media\/94712"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=94707"}],"wp:term":[{"taxonomy":"category","embeddable":true,"href":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/categories?post=94707"},{"taxonomy":"post_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/tags?post=94707"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}