{"id":94982,"date":"2019-12-11T17:54:44","date_gmt":"2019-12-11T16:54:44","guid":{"rendered":"https:\/\/sdcverifier.com\/sin-categoria\/eurocodigo-3-ejemplo-6-6-resistencia-de-la-seccion-transversal-bajo-flexion-y-compresion-combinadas\/"},"modified":"2019-12-11T17:54:44","modified_gmt":"2019-12-11T16:54:44","slug":"eurocodigo-3-ejemplo-6-6-resistencia-de-la-seccion-transversal-bajo-flexion-y-compresion-combinadas","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/benchmarks\/eurocodigo-3-ejemplo-6-6-resistencia-de-la-seccion-transversal-bajo-flexion-y-compresion-combinadas\/","title":{"rendered":"Euroc\u00f3digo 3. Ejemplo 6.6: Resistencia de la secci\u00f3n transversal bajo flexi\u00f3n y compresi\u00f3n combinadas"},"content":{"rendered":"

En este art\u00edculo comparamos la resistencia bajo flexi\u00f3n y compresi\u00f3n combinadas seg\u00fan SDC Verifier y la Gu\u00eda del Dise\u00f1ador del Euroc\u00f3digo3: Dise\u00f1o de edificios de acero EN 1993-1-1.<\/p>\n

Todos los resultados se generan con SDC Verifier 4.5 y se calculan con FEMAP v11.3.1<\/p><\/blockquote>\n

<\/div><\/span><\/p>\n

Tarea:<\/strong><\/h4>\n

Un miembro debe dise\u00f1arse para soportar un momento flector<\/a> de eje mayor y una fuerza axial combinados. En este ejemplo, se realiza una comprobaci\u00f3n transversal para determinar el momento flector m\u00e1ximo que puede soportar un UKB 457 x 191 x 98 de acero grado S275, en presencia de una fuerza axial de 1400 kN. <\/p>\n

Figura 6.15. Propiedades de la secci\u00f3n para una UKB de 457 \u00d7 191 \u00d7 98<\/strong><\/p>\n\n\n\n
\"Propiedades<\/td>\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
\\[h<\/em> = 467,2 mm\\]<\/td>\n<\/tr>\n
\\[b<\/em> = 192,8 mm\\]<\/td>\n<\/tr>\n
\\[t_{w} \\ = 11,4 mm\\]<\/td>\n<\/tr>\n
\\[t_{f} \\ = 19,6 mm\\]<\/td>\n<\/tr>\n
\\[r<\/em> = 10,2 mm\\]<\/td>\n<\/tr>\n
\\[A \\ = 12 500 mm^{2}\\]<\/td>\n<\/tr>\n
\\[W_{pLy} \\ = 2 230 000 mm^{3}\\]<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n
<\/div>\n

Soluci\u00f3n:<\/strong><\/h4>\n

Modelo<\/h3>\n

Materiales<\/h4>\n\n\n\n\n
T\u00edtulo<\/th>\nM\u00f3dulo Young [Pa]<\/th>\nM\u00f3dulo de cizallamiento [Pa]<\/th>\nRelaci\u00f3n Poisson<\/th>\nCizalla [Pa]<\/th>\nDensidad de la masa [kg\/m^3]<\/th>\nResistencia a la tracci\u00f3n [Pa]<\/th>\nTensi\u00f3n de fluencia [Pa]<\/th>\n<\/tr>\n
1..S275<\/td>\n2.10e+11<\/td>\n0<\/td>\n0.3000<\/td>\n0<\/td>\n7850.0000<\/td>\n355.00e+6<\/td>\n265.00e+6<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n

Propiedad \u00ab1..UKB 457x191x98\u00bb<\/h4>\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Propiedad<\/th>\nValor<\/th>\nForma de la propiedad<\/th>\n<\/tr>\n
Tipo \/ Elementos<\/td>\nViga \/ 6<\/td>\n<\/td>\n<\/tr>\n
Material<\/td>\n1..S275<\/td>\n<\/tr>\n
Masa [kg]<\/td>\n137.4<\/td>\n<\/tr>\n
Centro de gravedad [m]<\/td>\n[0.70; 0.00; 0.00]<\/td>\n<\/tr>\n
Superficie, [m^2]<\/td>\n0.0125<\/td>\n<\/tr>\n
I1, [m^4]<\/td>\n2.346e-05<\/td>\n<\/tr>\n
I2, [m^4]<\/td>\n4.533e-04<\/td>\n<\/tr>\n
I12, [m^4]<\/td>\n0<\/td>\n<\/tr>\n
Constante de torsi\u00f3n, [m^4]<\/td>\n1.160e-06<\/td>\n<\/tr>\n
\u00c1rea de cizallamiento Y, [m^2]<\/td>\n0.0081<\/td>\n<\/tr>\n
\u00c1rea de cizallamiento Z, [m^2]<\/td>\n0.0051<\/td>\n<\/tr>\n
Masa no estructural, [kg]<\/td>\n0<\/td>\n<\/tr>\n
Per\u00edmetro, [m]<\/td>\n1.68<\/td>\n<\/tr>\n
Constante de deformaci\u00f3n, [m^6]<\/td>\n0<\/td>\n<\/tr>\n
Desplazamiento del eje neutro A, [m] Y<\/td>\n0<\/td>\n<\/tr>\n
Desplazamiento del eje neutro A, [m] Z<\/td>\n0<\/td>\n<\/tr>\n
h [m]<\/td>\n0.467<\/td>\n<\/tr>\n
wt [m]<\/td>\n0.193<\/td>\n<\/tr>\n
wb [m]<\/td>\n0.193<\/td>\n<\/tr>\n
tf2 [m]<\/td>\n0.020<\/td>\n<\/tr>\n
tw [m]<\/td>\n0.011<\/td>\n<\/tr>\n
tf1 [m]<\/td>\n0.020<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n
<\/div>\n

Condiciones l\u00edmite<\/h3>\n

Carga \u00ab1..Cortante -Y = 1050kN\u00bb<\/h4>\n\n\n\n\n\n
Definici\u00f3n<\/th>\nTipo de carga<\/th>\nAplicada sobre<\/th>\nValores<\/th>\n<\/tr>\n
Fuerza en el nodo<\/td>\nFuerza<\/td>\nNodos: 4<\/td>\n(0; -1050000; 0)<\/td>\n<\/tr>\n
<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n

Carga \u00ab<\/strong>2..Axial 1400N\u00bb<\/h4>\n\n\n\n\n\n
Definici\u00f3n<\/th>\nTipo de carga<\/th>\nAplicada sobre<\/th>\nValores<\/th>\n<\/tr>\n
Fuerza en el nodo<\/td>\nFuerza<\/td>\nNodos: 4<\/td>\n(1400000; 0; 0)<\/td>\n<\/tr>\n
<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n

Constaint \u00ab1..fijo\u00bb<\/h4>\n\n\n\n\n\n
Definici\u00f3n<\/th>\nContar<\/th>\nDOF<\/th>\n<\/tr>\n
Restricci\u00f3n en el nodo<\/td>\nNodos: 1<\/td>\nTx Ty Tz<\/td>\n<\/tr>\n
Restricci\u00f3n en el nodo<\/td>\nNodos: 7<\/td>\nTy Rx Ry<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n\n\n\n
<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n

Clasificaci\u00f3n<\/h3>\n\n\n\n\n\n
Norma<\/strong><\/td>\n2..Comprobaciones de los miembros del Euroc\u00f3digo 3<\/td>\nComprobar<\/strong><\/td>\n7..Clasificaci\u00f3n<\/td>\n<\/tr>\n
Carga individual<\/strong><\/td>\n1..Axial 1400kN<\/td>\nDirecci\u00f3n<\/strong><\/td>\nTodos<\/td>\n<\/tr>\n
Selecci\u00f3n<\/strong><\/td>\nTodas las entidades<\/td>\n<\/td>\n<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n\n\n\n\n
Cargar<\/th>\nWeb Alfa<\/th>\nPhi<\/th>\nLambda Web<\/th>\nL\u00edmite1 Web<\/th>\nLimit2 Web<\/th>\nLimit3 Web<\/th>\nClase Web<\/th>\nClase<\/th>\n<\/tr>\n
Carga individual ‘1..Axial 1400kN’<\/td>\n1.0000<\/td>\n-0.1547<\/td>\n35.7544<\/td>\n31.0760<\/td>\n35.7845<\/td>\n63.9012<\/td>\n2.0000<\/td>\n2.0000<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n
<\/div>\n
Clasificaci\u00f3n de la secci\u00f3n transversal bajo compresi\u00f3n pura (cl\u00e1usula 5.5.2)<\/strong><\/h5>\n

\\[\\varepsilon =\\sqrt{235\/f_{y}} \\ =\\sqrt{235\/265} \\ =0.94\\]\n

Bridas sobresalientes (tabla 5.2, hoja 2):<\/p>\n

\\[c_{f} \\ = (b – t_{w} – 2r)\/2 \\ = 80,5 mm\\]\n

\\[c_{f}\/t_{f} \\ = 80,5\/19,6 = 4,11\\]\n

L\u00edmite para brida de clase 1 = 9\u03b5 = 8,48<\/p>\n

8.48 > 4.11 \u2234 la brida es de clase 1<\/p>\n

Red – parte interna en compresi\u00f3n (tabla 5.2, hoja 1):<\/p>\n

\\[c_{w} \\ = h – 2t_{f} – 2r \\ = 407,6 mm\\]\n

\\[c_{w}\/t_{w} \\ = 407,6\/11,4 = 35,75\\]\n

L\u00edmite para banda de clase 2 = 38\u03b5 = 35,78<\/p>\n

35,78 > 35,75 \u2234 web es de clase 2<\/p>\n

Bajo compresi\u00f3n pura, la clasificaci\u00f3n general de la secci\u00f3n transversal es por tanto Clase 2 <\/span><\/span>. Por consiguiente, a diferencia del ejemplo 5.1, no se gana nada utilizando el enfoque m\u00e1s complejo de considerar la distribuci\u00f3n real de tensiones.<\/p>\n

11..Flexi\u00f3n y Axial<\/h4>\n\n\n\n\n\n
Norma<\/strong><\/td>\n2..Comprobaciones de los miembros del Euroc\u00f3digo 3<\/td>\nComprobar<\/strong><\/td>\n11..Flexi\u00f3n y Axial<\/td>\n<\/tr>\n
Carga individual<\/strong><\/td>\n1..Axial 1400kN<\/td>\nDirecci\u00f3n<\/strong><\/td>\nTodos<\/td>\n<\/tr>\n
Selecci\u00f3n<\/strong><\/td>\n1..Euroc\u00f3digo3 Formas<\/td>\n<\/td>\n<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n\n\n\n\n\n\n
Extremo<\/th>\nn<\/th>\nResistencia reducida Y<\/th>\nResistencia reducida Z<\/th>\nUf Reducido Y<\/th>\nUf Z reducido<\/th>\nAlfa<\/th>\nBeta<\/th>\nUf Combinado<\/th>\n<\/tr>\n
M\u00ednimo<\/td>\n0.42<\/td>\n100016.5<\/td>\n422113.0<\/td>\n0.00<\/td>\n0.00<\/td>\n2.00<\/td>\n2.11<\/td>\n0.00<\/td>\n<\/tr>\n
M\u00e1ximo<\/td>\n0.42<\/td>\n100016.5<\/td>\n422113.0<\/td>\n0.00<\/td>\n0.00<\/td>\n2.00<\/td>\n2.11<\/td>\n0.00<\/td>\n<\/tr>\n
Absolute<\/td>\n0.42<\/td>\n100016.5<\/td>\n422113.0<\/td>\n0.00<\/td>\n0.00<\/td>\n2.00<\/td>\n2.11<\/td>\n0.00<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n

<\/div><\/span><\/p>\n

Conclusi\u00f3n <\/strong><\/h3>\n

Para satisfacer las comprobaciones de la secci\u00f3n transversal del apartado 6.2.9<\/strong>, el momento flector m\u00e1ximo que puede soportar un UKB de 457 x 191 x 98 en acero grado S275, en presencia de una fuerza axial de 1400 kN es de 425,3 kN m <\/span>.<\/p>\n

Para los elementos de clase 2 en el c\u00e1lculo se tienen en cuenta los filetes. En las formas se omiten los filetes y da una diferencia de 0,007% en los resultados. <\/p>\n

Consulte otras comparaciones de la norma de ejemplos de dise\u00f1o Eurocode3 y SDC Verifier<\/a>.<\/p>\n","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

En este art\u00edculo comparamos la resistencia bajo flexi\u00f3n y compresi\u00f3n combinadas seg\u00fan SDC Verifier y la Gu\u00eda del Dise\u00f1ador del Euroc\u00f3digo3: Dise\u00f1o de edificios de acero EN 1993-1-1. Todos los resultados se generan con SDC Verifier 4.5 y se calculan con FEMAP v11.3.1 Tarea: Un miembro debe dise\u00f1arse para soportar un momento flector de eje […]<\/p>\n","protected":false},"author":16,"featured_media":94998,"parent":0,"comment_status":"closed","ping_status":"closed","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"_acf_changed":false,"inline_featured_image":false,"footnotes":""},"categories":[626],"tags":[],"class_list":["post-94982","post","type-post","status-publish","format-standard","has-post-thumbnail","hentry","category-benchmarks"],"acf":[],"aioseo_notices":[],"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/94982","targetHints":{"allow":["GET"]}}],"collection":[{"href":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/posts"}],"about":[{"href":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/types\/post"}],"author":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/users\/16"}],"replies":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/comments?post=94982"}],"version-history":[{"count":0,"href":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/94982\/revisions"}],"wp:featuredmedia":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/media\/94998"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=94982"}],"wp:term":[{"taxonomy":"category","embeddable":true,"href":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/categories?post=94982"},{"taxonomy":"post_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/sdcverifier.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/tags?post=94982"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}